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標(biāo)題: 使用巴倫Balun測(cè)量相位噪聲 [打印本頁]
作者: 小融1號(hào)    時(shí)間: 2017-5-16 17:12
標(biāo)題: 使用巴倫Balun測(cè)量相位噪聲
巴倫（平衡-不平衡轉(zhuǎn)換器）通常被用于測(cè)量差分時(shí)鐘和計(jì)時(shí)器的相位噪聲。雖然看似簡(jiǎn)單易用，但是巴倫在測(cè)量中的作用相當(dāng)復(fù)雜，不知不覺地會(huì)給測(cè)量結(jié)果引入器件誤差。本文介紹了這些器件誤差，討論了其產(chǎn)生的原因和消除誤差的方法。并給出了精確測(cè)量相位噪聲時(shí)所用巴倫的選型建議。

差分時(shí)鐘信號(hào)在數(shù)據(jù)通信、無線、儀器和醫(yī)療等領(lǐng)域被廣泛應(yīng)用。差分信號(hào)使用雙導(dǎo)體傳輸線，理論上每條導(dǎo)線上信號(hào)幅度相等但是相位相反，如LVPECL、LVDS和CML。和單端信號(hào)相比，導(dǎo)線上的差分信號(hào)電壓波幅更小，故可工作在更高頻率。在供電電源條件相同時(shí)，差分信號(hào)的電壓波幅可以比單端信號(hào)更大，從而提高了差分信號(hào)的信噪比。


差分信號(hào)可以抑制共模噪聲，因此在嘈雜噪聲環(huán)境中表現(xiàn)更好。此外，差分信號(hào)計(jì)時(shí)更加精確，是因?yàn)楹蛦味诵盘?hào)相比，差分信號(hào)的交叉位置更容易控制（取決于電壓超過某絕對(duì)參考電平）[1]。

相位噪聲量化了信號(hào)的短期相位波動(dòng)[2]，無疑是重要計(jì)時(shí)應(yīng)用中評(píng)估時(shí)鐘和計(jì)時(shí)器件的最重要參數(shù)。相位噪聲（和幅度噪聲）可以使用頻譜分析儀或者專用的相位噪聲分析儀測(cè)量，但儀器只能進(jìn)行單端測(cè)量。將器件的差分信號(hào)轉(zhuǎn)為單端信號(hào)，需要有源探頭，差分到單端放大器或者是無源巴倫。因?yàn)榘蛡愒跍y(cè)量中不引入放大噪聲，適合于低噪聲情況下的測(cè)量。寬帶巴倫因?yàn)榭梢愿采w較寬的頻率范圍而備受喜愛。

本文探討了如何使用巴倫測(cè)量差分時(shí)鐘信號(hào)的相位噪聲。首先討論了巴倫在測(cè)量中可能引入的器件誤差。給出的測(cè)量范例數(shù)據(jù)只為說明原理，并不代表典型情況或者最壞情況。實(shí)際上，巴倫對(duì)相位噪聲數(shù)據(jù)有無影響、影響多少都是很難預(yù)測(cè)的。本文分析了多種影響測(cè)量的因素，例如巴倫的選型、待測(cè)器件類型、連接待測(cè)器件和巴倫的線纜和元器件等。介紹了判斷巴倫是否影響相位噪聲測(cè)量的試驗(yàn)方法。最后，給出了如何選擇巴倫，并如何用它進(jìn)行準(zhǔn)確的相位噪聲測(cè)量的建議。據(jù)筆者所知，本文是公開發(fā)表的第一篇關(guān)于巴倫如何測(cè)量相位噪聲的文章。

巴倫入門

圖1說明了巴倫在將平衡阻抗（即差分信號(hào)）轉(zhuǎn)換為不平衡阻抗（即單端信號(hào)）時(shí)的作用。巴倫本身很容易使用，只需要三個(gè)連接（兩個(gè)輸入和一個(gè)輸出）且無需供電。巴倫作為互易器件，兩端都可以作為輸入端。將單端信號(hào)轉(zhuǎn)換成差分信號(hào)的巴倫叫分路器。當(dāng)反過來使用時(shí)，被稱為合路器。在正常模式下，理論上差分端口J2和J3輸出等幅反相信號(hào)，不平衡端口J1通常和傳輸線進(jìn)行阻抗匹配，一般為50歐姆。

圖1：巴倫信號(hào)的流動(dòng)和性能參數(shù)

巴倫的性能可以用幾個(gè)關(guān)鍵指標(biāo)表示[3]。幅度平衡性（單位dB）是不平衡端口到一個(gè)平衡端口的差分插入損耗和不平衡端口到另一個(gè)平衡端口的差分插入損耗之間的差值。相位平衡性（單位度）是差分端口之間差分相移的差值。插入損耗（單位dB）是刨除信號(hào)分路導(dǎo)致的額定損失之外的 在信號(hào)通路上增加巴倫引起的額外信號(hào)功率損失。隔離度（單位dB）是信號(hào)從一個(gè)差分端口進(jìn)入（如J2），從另一個(gè)差分端口流出（J3）時(shí)，兩端口之間信號(hào)功率的比值。回波損耗（單位dB）或電壓駐波比（VSWR）代表了巴倫與負(fù)載阻抗和源阻抗之間匹配的程度，一般為50歐姆。

最后，共模抑制比（CMRR）（單位dB）是共模增益對(duì)差模增益之比，反映了巴倫對(duì)于從平衡端口向不平衡端口傳輸?shù)墓材Ｐ盘?hào)的衰減能力。基于矢量對(duì)消方法，可以根據(jù)幅度和相位平衡性計(jì)算出CMRR。

測(cè)量設(shè)置

如圖2中a到d所示四種基本測(cè)量設(shè)置，使用高速實(shí)時(shí)示波器分析時(shí)鐘信號(hào)的信號(hào)完整性，使用信號(hào)源分析儀測(cè)量其相位噪聲[4]。雖然本研究分析了很多制造商的時(shí)鐘器件，本文只列舉兩種待測(cè)器件（DUT）的結(jié)果以便說明關(guān)鍵發(fā)現(xiàn)。兩種待測(cè)器件都是市售5mm*7mm表貼晶振（XO）。第一個(gè)待測(cè)器件是基于模擬乘法器的156.25MHz LVPECL XO。第二個(gè)待測(cè)器件是輸出頻率可根據(jù)內(nèi)部鎖相環(huán)（PPL）調(diào)節(jié)的LVDS XO，其輸出頻率為78.125MHz或312.5MHz。兩種待測(cè)器件的端口用于驅(qū)動(dòng)50歐姆測(cè)量設(shè)備，如圖2中e和f所示。除非另作說明，圖2測(cè)量設(shè)置中使用0.1μF AC耦合電容和0歐姆串聯(lián)終端電阻。


圖2：使用示波器（a）、巴倫合路器（b）、巴倫分路器（c）和單端相位噪聲分析儀（d）的測(cè)量設(shè)置，測(cè)量待測(cè)器件LVPECL（e）和LVDS（f）的輸出。


部分測(cè)量設(shè)置使用的巴倫連接或不連接同軸固定衰減器（即衰減器）。雖然研究了多個(gè)供應(yīng)商的巴倫，為了說明關(guān)鍵發(fā)現(xiàn)，在此只舉出2個(gè)寬帶巴倫。兩個(gè)巴倫都來自Marki Microwave公司測(cè)試和測(cè)量產(chǎn)品線[5]，即BAL0006 (200kHz到6GHz)和BAL0036 (300kHz到36GHz)。

選擇這兩個(gè)巴倫是因?yàn)閮烧叩母綦x度不同。BAL0006在待測(cè)器件工作頻點(diǎn)上有6dB的隔離度，而BAL0036隔離度提高至10dB，且在較高頻率隔離度提高更多。為清晰起見，本文簡(jiǎn)稱BAL0036為有隔離巴倫，BAL0006為無（額外）隔離巴倫。

由于相位噪聲分析儀輸入端口只能接收交流信號(hào)，待測(cè)器件和此設(shè)備之間必須要加直流隔離器。一般來說，在巴倫的兩端都可以加直流隔離器。然而如果巴倫的端口對(duì)地直流短路（參考其數(shù)據(jù)手冊(cè)），當(dāng)巴倫被用作合路器時(shí)，在巴倫的輸入端口必須設(shè)置直流隔離器。因此，最好養(yǎng)成將直流隔離器加在巴倫的輸入端（即差分端口）的習(xí)慣，如圖2所示。

信號(hào)完整性

示波器通常有不止一個(gè)輸入端口，所以測(cè)量時(shí)不需要巴倫。盡管如此，從時(shí)域觀測(cè)巴倫的輸出可以增加了解其工作原理。圖3為兩個(gè)不同的晶振和兩種不同巴倫產(chǎn)生的波形。圖3左側(cè)是LVPECL 156.25MHz晶振波形，右側(cè)是LVDS 312.5MHz晶振波形。底部是有隔離巴倫的情況，頂部是無（額外）隔離巴倫的情況。無隔離巴倫產(chǎn)生的波形噪聲更大，其外部衰減器則會(huì)降低噪聲。每張圖都包含一條使用兩通道示波器測(cè)量的不帶巴倫的曲線以供參考（圖2a），將兩個(gè)通道的信號(hào)相減，從而得到差分信號(hào)。


圖3：使用有隔離巴倫（下）和無隔離巴倫（上）測(cè)量156.25MHz


LVPECL（左）和312.5MHz LVDS（右）晶體振蕩器波形。
巴倫的插入損耗顯然是有巴倫情況下信號(hào)峰值小于無巴倫情況下參考波形的原因。不帶隔離的巴倫降低了LVPECL和LVDS波形的信號(hào)完整性。邏輯電平波形的不平坦表明了巴倫差分端口影響待測(cè)器件導(dǎo)致信號(hào)失真。相比之下，帶隔離的巴倫輸出明顯更干凈的波形。在巴倫的差分端口增加外部衰減器（圖2b），信號(hào)波形的完整性隨衰減增加而改善。在本例中，不帶隔離的巴倫輸入端口需要9dB的外部衰減，以恢復(fù)“無巴倫”時(shí)的波形（即歸一化每條曲線，使峰值相互重疊）。

有趣的是，圖4表明巴倫作為分路器比其作為合路器輸出的波形更干凈。圖4中的信號(hào)根據(jù)圖2中a和c所示設(shè)置測(cè)得，使用不帶隔離巴倫、LVPECL晶振、且沒有外部衰減。

圖4：巴倫作為分路器得到的差分信號(hào)比作為合路器更干凈


以上信號(hào)完整性降低的原因，可以大部分歸因于巴倫隔離度不夠。圖5a說明了沒有隔離的巴倫在其差分端口之間的信號(hào)泄露非常可觀。來自一個(gè)差分端口的泄露信號(hào)干擾了另一個(gè)差分端口前向傳輸信號(hào)。取決于驅(qū)動(dòng)器的架構(gòu)，在待測(cè)器件輸出驅(qū)動(dòng)器處也會(huì)出現(xiàn)信號(hào)泄露并會(huì)影響其正常工作。


圖5：具有較差隔離度的巴倫（a）導(dǎo)致信號(hào)在巴倫內(nèi)部泄露。通過增加隔離度（b）或者增加外部衰減器（c）可以降低信號(hào)泄露。巴倫作為分路器（d）時(shí)不存在信號(hào)泄露，所以輸出波形也更加干凈。


圖3中帶隔離巴倫的波形信號(hào)完整性較好，是因?yàn)榘蛡悆?nèi)部的額外隔離衰減了此泄露電流（圖5b）。給不帶隔離的巴倫增加外部衰減器，如圖5c，并不能防止差分端口之間的信號(hào)泄露，但是和沒有外部衰減器的情況相比，泄露的信號(hào)的確被衰減了。此外，外部衰減器減少了待測(cè)器件輸出驅(qū)動(dòng)器端出現(xiàn)的信號(hào)泄露。當(dāng)此泄露信號(hào)從一個(gè)輸出驅(qū)動(dòng)器通過巴倫傳導(dǎo)到另一個(gè)輸出驅(qū)動(dòng)器的過程中其實(shí)被衰減了兩次（每個(gè)衰減器衰減一次）。比較圖3中無隔離巴倫曲線中‘巴倫’和‘巴倫+9dB衰減’兩組曲線，兩者之間非常相似（在將兩者最大值歸一化之后），在待測(cè)器件輸出驅(qū)動(dòng)器電路端出現(xiàn)的信號(hào)泄露現(xiàn)象，是巴倫輸出信號(hào)噪聲的主要來源。

最后，如圖4和圖5d所示，巴倫作為分路器比作為合路器時(shí)波形更干凈，因?yàn)榇郎y(cè)器件輸出驅(qū)動(dòng)器并沒有獲得來自巴倫的泄露信號(hào)。

隨機(jī)相位噪聲

如圖2b中的設(shè)置，使用合路器巴倫進(jìn)行相位噪聲測(cè)量。相位噪聲是在頻域測(cè)量信號(hào)相位的變化。通過處理相位噪聲測(cè)量數(shù)據(jù)，可以得到相位抖動(dòng)值，其均方根值用秒表示。相位噪聲積分曲線，以-10dB每格的速度下降至初始交匯點(diǎn)[6]。
圖6a反映了外部衰減器如何大幅度改變測(cè)得的LVPECL晶振的相位噪聲。沒有衰減的情況下，不帶隔離巴倫相位噪聲測(cè)量，距中心頻點(diǎn)約600KHz以下結(jié)果較好，600KHz以上結(jié)果較差。增加3dB的衰減可以大幅度降低巴倫在相位噪聲測(cè)量中引起的器件誤差。隨著衰減的增加，改善的幅度減小甚至最終消失。使用6dB衰減器（本文未給出）和9dB衰減器的相位噪聲曲線是重疊的。


圖6：使用無隔離巴倫（a）和有隔離巴倫（b）對(duì)LVPECL 156.25MHz晶振相位噪聲的測(cè)量結(jié)果，說明了外部衰減對(duì)測(cè)量的影響。

圖6b反映了有隔離的巴倫相位噪聲測(cè)量結(jié)果和外部衰減器的衰減量無關(guān)，說明在巴倫內(nèi)部增加隔離度大幅度消除了巴倫在測(cè)量中引入的器件誤差。因此為無隔離巴倫增加外部衰減和在巴倫內(nèi)部增加隔離的效果同樣好。

為減小巴倫在相位噪聲測(cè)量中的器件誤差而增加外部衰減的缺點(diǎn)是降低了進(jìn)入相位噪聲分析儀的信號(hào)功率，從而可能降低測(cè)量數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性。Keysight相位噪聲分析儀在其PLL內(nèi)部集成了基于二極管的需要直流偏置的相位探測(cè)器。因此推薦輸入信號(hào)的功率范圍為0-5dBm。增加外部衰減實(shí)際上將待測(cè)信號(hào)降低到儀器的噪聲本底之下。打開儀器中的互相關(guān)功能有助于提取待測(cè)信號(hào)，然而互相關(guān)功能需要增加測(cè)量時(shí)間，且不見得管用：取決于待測(cè)信號(hào)比儀器的噪聲本底低多少。儀器的噪聲本底對(duì)相位噪聲測(cè)量的影響可參見圖6，和較低衰減對(duì)應(yīng)的曲線相比，其中9dB的外部衰減對(duì)應(yīng)曲線在最低相位噪聲水平反而高（如偏離中心頻點(diǎn)2MHz以外）。

因此在差分端口使用高隔離度的巴倫是非常重要的。如果需要外部衰減，要使用能獲得穩(wěn)定數(shù)據(jù)的最小衰減量。確定最優(yōu)的衰減值可以小幅度增加衰減，直到噪聲數(shù)據(jù)不再變化為止。然后選擇可以得到此測(cè)量數(shù)據(jù)的最小衰減值。在圖6a中，最優(yōu)的衰減值為6dB（本文未給出）。在圖6b中，不需要外部衰減。
除了巴倫端口之間較差的隔離度帶來的信號(hào)損失，在特征阻抗（通常是50歐姆）失配的傳輸線接口處也會(huì)造成反射。這些反射和前向傳播信號(hào)合并形成駐波。此時(shí)線纜兩端待測(cè)器件和巴倫端口處的電壓幅度（和電流）是線纜長(zhǎng)度的函數(shù)，會(huì)影響待測(cè)器件和巴倫的正常工作。VSWR測(cè)量的是駐波最大值和最小值之間的比例。具有理想負(fù)載的元器件的VSWR值為1，表明線纜中任意位置的電壓（和電流）是恒定的。實(shí)際上元器件的VSWR都是大于1的。待測(cè)器件驅(qū)動(dòng)器阻抗是看向巴倫的，因此是連接待測(cè)器件和巴倫的線纜長(zhǎng)度的函數(shù)。圖7說明改變線纜長(zhǎng)度會(huì)影響信號(hào)完整性和相位噪聲特征。


圖7：使用無隔離巴倫、6英寸同軸線（a）和18英寸同軸線（b）測(cè)得的LVPECL 156.25MHz晶振波形和相位噪聲。

理論上，線纜長(zhǎng)度越長(zhǎng)，所述傳輸線效應(yīng)越明顯。較短的傳輸線中，待測(cè)器件到巴倫的時(shí)延比信號(hào)轉(zhuǎn)換時(shí)間短，反射在影響信號(hào)之前就完成了。從頻域角度分析，較長(zhǎng)的傳輸線相位延遲隨頻率變化更多。從時(shí)域角度分析，較長(zhǎng)的傳輸線時(shí)延較長(zhǎng)，當(dāng)發(fā)生反射時(shí)，造成的駐波和干擾的效果也越大。通過選用回波損耗性能優(yōu)秀的巴倫（防止最初的反射）和待測(cè)器件（防止次生反射）可以減小這些效應(yīng)。

雜散相位噪聲

雖然相位噪聲分析儀可以測(cè)得原始相位噪聲（單位dBc/Hz），它也能通過數(shù)據(jù)后處理來檢測(cè)雜散相位噪聲。相位噪聲數(shù)據(jù)dBc/Hz可以和雜散數(shù)據(jù)以幅度比的形式繪制，雜散數(shù)據(jù)可以使用不同的顏色以便區(qū)分其單位變化（因?yàn)閮烧吖灿肶軸刻度）。圖8 a和b是按此方法繪制的312.5MHz LVDS XO的兩個(gè)雜散相位噪聲曲線。按照?qǐng)D2d中設(shè)置測(cè)量，圖8 c和d使用水平線量化單端信號(hào)雜散的幅度。單端雜散幅度用水平線表示，差分雜散幅度是衰減量的函數(shù)，用柱狀圖表示。這些線對(duì)應(yīng)OUT+和OUT-。對(duì)于此待測(cè)器件來說，其兩個(gè)輸出端口雜散幅度是不同的。圖8 c和d表明按照?qǐng)D2b中設(shè)置，使用無隔離巴倫測(cè)得的雜散幅度。可見，通過增加外部衰減的幅度，基本上可以將雜散的幅度降低至單端雜散幅度(用dBc表示)平均值水平。



圖8：LVDS 312.5MHz晶振的相位噪聲（a），其中監(jiān)測(cè)到39MHz和78MHz雜散（b），并測(cè)得雜散的相對(duì)幅度（c）和（d）。


串聯(lián)端接

為了進(jìn)一步分析元件反射效應(yīng)和巴倫隔離度對(duì)相位噪聲測(cè)量的影響，待測(cè)器件輸出端通過串聯(lián)端接和傳輸線進(jìn)行阻抗匹配后，再連接到無隔離的巴倫。確切的說，測(cè)得LVPECL XO輸出阻抗在156MHz為35歐姆，所以圖2e中串聯(lián)電阻Rs的阻值為15歐姆。同理可得，LVDS XO輸出阻抗在78MHz和312MHz分別為3歐姆和13歐姆，所以圖2f中串聯(lián)電阻Rs分別為47歐姆和37歐姆。這兩種情況下，使用串聯(lián)端接的相位噪聲測(cè)量結(jié)果都更加準(zhǔn)確。

圖9總結(jié)了以上兩種情況的測(cè)量結(jié)果。紅色曲線是原始的相位噪聲數(shù)據(jù)，測(cè)量使用無隔離巴倫、無串聯(lián)端接、且無外部衰減。綠色曲線除使用串聯(lián)端接以外，其余和紅色曲線測(cè)量條件相同。藍(lán)色曲線和綠色曲線條件相似，但在得到穩(wěn)定相位噪聲曲線的基礎(chǔ)上增加了更多的衰減（即減少3dB衰減也能測(cè)得和圖9中相同的藍(lán)色曲線數(shù)據(jù)）。藍(lán)色曲線和使用帶隔離的巴倫測(cè)得的數(shù)據(jù)相同，因此代表了此待測(cè)器件相位噪聲測(cè)量的最準(zhǔn)確結(jié)果。串聯(lián)端接（綠色曲線）可以改善相位噪聲測(cè)量。


圖9：156.25MHz LVPECL XO（a）和78.125MHz LVDS XO（b）使用無隔離

巴倫測(cè)得輸出驅(qū)動(dòng)器不同的阻值及衰減情況下待測(cè)器件的相位噪聲曲線。
由于巴倫、線纜和待測(cè)器件輸出端都沒有完美匹配到50歐姆，也沒有互相匹配，導(dǎo)致駐波和震蕩的反射就會(huì)發(fā)生。這些反射和巴倫隔離度較低導(dǎo)致的信號(hào)泄露，共同形成了從巴倫傳導(dǎo)至待測(cè)器件的反向信號(hào)。如果待測(cè)器件輸出緩沖放大器和其內(nèi)部的VCO、震蕩電路或其他器件之間隔離度較差的話，就會(huì)影響待測(cè)器件輸出信號(hào)的相位噪聲。使用串聯(lián)端接將待測(cè)器件和傳輸線阻抗進(jìn)行匹配，可以吸收反射信號(hào)，防止其在待測(cè)器件和巴倫之間往復(fù)傳播。端接阻抗對(duì)相位噪聲的影響和增加外部衰減相似（比較圖9a和圖6a）。在待測(cè)器件和巴倫之間增加衰減，以2倍于衰減值的方式，有效地改善了負(fù)載的回波損耗。

雖然差分時(shí)鐘輸出緩沖放大器被設(shè)計(jì)成用于驅(qū)動(dòng)50歐姆負(fù)載，但是其輸出阻抗往往不是50歐姆。使用50歐姆終端負(fù)載的測(cè)量?jī)x器時(shí)，這個(gè)問題并不明顯，但是當(dāng)遇到非理想負(fù)載的情況就麻煩了。雖然一般普通相位噪聲測(cè)量時(shí)，將待測(cè)器件進(jìn)行串聯(lián)端接并不實(shí)際，選用高回波損耗的器件（低VSWR）依然可以最小化反射波。此外通過使用盡可能短的線纜（巴倫和待測(cè)器件之間的線盡量短以防止信號(hào)震蕩）以降低反射和低隔離導(dǎo)致的駐波。

結(jié)論

由巴倫較差的隔離度和阻抗不理想的元件反射共同引起的反向泄露信號(hào)會(huì)從巴倫傳導(dǎo)至待測(cè)器件。由于待測(cè)器件本身輸出阻抗并沒有和傳輸線匹配，反向信號(hào)在待測(cè)器件輸出緩沖放大器處再次反射并在待測(cè)器件和巴倫之間往復(fù)傳播。這最終形成了震蕩的駐波，并可能會(huì)影響待測(cè)器件的工作。如果待測(cè)器件的輸出緩沖放大器與其內(nèi)部的VCO、振蕩器以及其他器件之間的隔離度較差，此器件產(chǎn)生的相位噪聲就會(huì)改變。

在相位噪聲測(cè)量中，增加巴倫對(duì)特定的待測(cè)器件的影響難以預(yù)測(cè)。能否測(cè)得巴倫的影響取決于很多復(fù)雜的因素。這些影響會(huì)導(dǎo)致相位噪聲測(cè)量數(shù)據(jù)和真實(shí)值相比變好或變差。以下是按照優(yōu)先級(jí)羅列了減小測(cè)量誤差的一些建議。

1、優(yōu)先選擇高隔離度（平衡端口到另一平衡端口之間的隔離度）和高回波損耗的巴倫。所選巴倫應(yīng)該具有高共模抑制比和較好的幅度相位平衡性。如果其它參數(shù)都相同的情況下，選擇低插入損耗的巴倫。

2、在巴倫和待測(cè)器件之間使用短的相位匹配的同軸線纜。

3、在巴倫和待測(cè)器件之間使用最少的外部衰減量，從高衰減逐步降低衰減量，直至信號(hào)波形開始變化時(shí)的衰減量就是最小必須衰減量。

4、如果巴倫的端口對(duì)地直流短路，在巴倫的差分端口使用直流隔離器。

從相位噪聲測(cè)量的角度看，市場(chǎng)上的巴倫可以分為通用產(chǎn)品和高性能產(chǎn)品。通用的巴倫一般具有±1dB的幅度平衡性和±10度的相位平衡性、6dB的隔離度、10dB的回波損耗和20dB的共模抑制比，有的巴倫的指標(biāo)比這些還低。高性能巴倫通常具有±0.5dB的幅度平衡性和±5度的相位平衡性、15dB的隔離度、15dB的回波損耗和25dB的共模抑制比，有的巴倫的指標(biāo)比這些還高。只有少數(shù)高性能巴倫具有高隔離度，具有高隔離度的巴倫通常被稱作180度混合合路器/分路器。拋開這些專業(yè)詞匯，用于相位噪聲測(cè)量的巴倫要注重以上高性能參數(shù)，尤其是注重隔離度和回波損耗。低插入損耗的巴倫也能改善相位噪聲測(cè)量，根據(jù)架構(gòu)不同，改善程度一般在3.5dB到6.5dB之間。（譯者：于斌）

鳴謝

作者特此感謝前Agilent公司Bob Temple博士、Keysight 公司Tony Wade、CTS公司Dan Nehring、Valon公司Stuart Rumley和Microchip公司 Pierre Guebels 和 Boris Drakhlis的意見和建議。




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